算斜面尺寸用的比如120代表多少？或多少度120=大D-小D錐長即是大頭減小頭除與高度，所得的數是正切函數值，然后查正切函數表即可得到錐度值。HG785D調質高強鋼焊接特性及組織性能研究 調質高強鋼HG785D由于具有低膨脹系數、高強度以及可焊接等優點,高強鋼花紋鋁板錐形錐度計算錐形鋼管計算錐度：花紋鋁板錐度是算圓錐尺寸用的斜度又叫坡度。廣泛應用于工程機械、壓力容器、機車制造等行業中。

由于該鋼種母材金屬中含碳量較高,若焊接工藝選用不當,易產生裂紋、過熱區的脆化以及熱影響區軟化等缺陷。為此,開發適合調質高強鋼的焊接技術尤為重要。本文以10mm厚的調質高強鋼HG785D為研究對象,分別采用熔化極活性氣體保護焊(MA G焊)電子束焊,激光-MA G復合焊三種典型焊接方法對HG785D進行焊接,研究了焊接過程中的熔滴過渡行為,對比分析了16mn無縫鋼管不同焊接工藝下的組織特征及力學行為。弧焊研究方面,通過對弧焊的熔滴過渡過程進行分析,確定了焊接電流和焊速對HG785D鋼弧焊的熔滴過渡影響規律。優化焊接工藝參數的基礎上,利用EBSD等測試手段分析了接頭各區域的組織特征以及演變規律。隨后,對接頭各區域進行力學性能評價,并分析了接頭的殘余應力分布。結果表明:熔滴過渡的穩定性在于在熔滴未進入熔池之前實現滴狀過渡。焊接速度對電弧穩定性影響較大,速度越快,熔滴過渡不穩定,容易發生爆斷和飛濺。焊縫處細長的針狀鐵素體與小尺寸粒狀貝氏體交錯分布,其平均有效晶粒尺寸與細晶區相差較小,可以提高沖擊韌性。此外,焊縫處大角度晶界所占比例明顯偏高,可有效阻止裂紋的擴展。熱影響區、焊縫區、母材在-20℃的沖擊功平均值為83.6J,110.2J,113J,母材及焊縫區沖擊性能明顯優于熱影響區。通過比較三個區域的硬度得出熱影響區硬度母材硬度焊縫區硬度。接頭斷裂于母材,焊絲與母材的匹配效果較好。殘余應力分析發現,橫向殘余應力距焊縫中心約60mm時應力值基本降至0MPa,縱向殘余應力距焊縫中心約40mm處由拉應力變為壓應力,壓應力最大值可達60MPa為了分析高強鋼在不開坡口零間隙時的焊接可行性,采用電子束焊接方法,考察花紋鋁板高強鋼在快速加熱冷卻條件下,接頭組織的演變過程及其對性能的影響。結果表明,熱輸入影響接頭熔深的大小,過大的熱輸入(束流)雖能獲得全熔透的焊縫,但由于不添加焊絲,易造成咬邊缺陷。接頭的組織形貌與弧焊明顯不同:焊縫區組織主要為粗大的板條馬氏體和少量的針狀鐵素體,熱影響區組織為回火索氏體和馬氏體。晶粒尺寸上,焊縫大于熱影響區。大尺寸晶粒所占比重要高于熱影響區。焊縫的硬度高于熱影響區,而熱影響區的抗拉強度和沖擊韌性均好于焊縫金屬。接頭的最大強度達869MPa,為母材98.8%斷口顯示優化參數下的接頭斷口為均一的韌窩,非優化參數下的斷口則呈現平整特征,主要為準解理斷裂和較淺的韌窩。利用電子束在不開坡口零間隙條件下可以實現HG785D花紋鋁板的可靠焊接,這表明HG785D高強鋼對于高能束焊接具有較好的工藝適應性和可行性。因此,隨后開展了目前應用潛力較大的激光-電弧復合焊接技術。研究結果表明,熔滴過渡特性方面,不同能量配比和光絲間距影響到熔滴過渡的穩定。當激光和電弧的能量接近1:1時,相互耦合較好,能形成穩定過渡。不同的坡口設計中,利用合適的熱輸入獲得外觀成形無缺陷的接頭,均能保證接頭斷在母材,不同鈍邊厚度對接頭的性能影響較小。大鈍邊少填充的理念下,獲得優化工藝參數:8mm鈍邊時,激光功率45005000W,送絲量88.5m/min,電壓28V,焊接速度1m/min,間隙0.7mm可獲得較好的復合焊接頭。電弧作用區和激光作用區,兩者由于加熱和冷卻速度的不同造成組織差異很大。溫度場的計算結果進一步揭示了上部電弧作用區和下部激光作用區的熱循環差異,為合理解釋組織的形成提供了理論依據。為揭示上述單電弧MA G焊和激光-電弧焊接的本質區別,運用等離子體光譜分析技術,對單電弧焊接和激光復合焊接中等離子體的熱力學狀態參數進行觀測和比較,獲取不同參數下光致等離子體的電子溫度與電子密度的變化規律,從而揭示兩種焊接方法的本質區別。結果顯示,譜線相對輻射強度方面,復合焊產生的光譜基本與單電弧的類似,無新特征譜線產生。復合焊過程中隨著激光功率和電弧能量的減少,光強下降。等離子體電子溫度方面,當激光功率較高時,復合焊產生的電子溫度高于MA G焊,且復合焊產生的電子溫度與激光功率、電弧能量成正比。當激光功率較低時,復合焊會引起電子溫度的降低,甚至產生的電子溫度將低于電弧焊自身產生的電子溫度。等離子體的電子密度方面,電子密度隨激光功率的減少而先下降后上升。